专利名称：一种实时测定树木蒸腾速率的传感器的制作方法
技术领域：
本实用新型涉及传感器技术领域，具体涉及一种实时测定树木蒸腾速率的传感器。
背景技术：
蒸腾速率是反映树木需水和缺水状况的一个基本信息，对其准确实时监测，对确定树木水分供需状况，指导林果灌溉具有十分重要的作用。目前发达国家已开始将植物蒸腾、茎直径变差作为指标来监测作物水分状况，将其与灌溉自动控制系统相联结，研究并试用于先进的灌溉管理系统之中。如以色列开发的植物生理监控系统就应用了这一技术，并开始试用研究推广部门，显示了良好的发展与应用前景。
目前国外对树木蒸腾速率监测技术和仪器方面进行了大量的研究，提出了包括热学法、称重法、气孔计法、风调室法、染色法、同位素示踪法、核磁共振光谱法、磁流体动力学法、激光脉冲法等多种方法。其中热学法是实时监测方法，它是利用安装在植株根、茎部的热源及探测器，通过热信号变化测定茎流的方法，热学测定法又可分为热平衡法、热扩散法和热脉冲法三类。其中以热脉冲(heatprobe)法的研究较为深入，该法是在树木茎枝部安装热脉冲发射器(热源)，定时发射短时热脉冲，加热汁液，随树木茎杆向上液流，热脉冲向上运动，由在热源的上方一定距离处安装的热敏探针T1探测其温度峰值，确定热脉冲到达时间，测定植物液流速度的。它的理论分析过程是对于热脉冲发射后，在t时间后距热源x(mm)处的温升T(℃)为T=H4πρcktexp[-(x-Vt)24kt]---(1)]]>其中H为单位长度热源发出的热能量(J/mm)；ρ、c、k分别为树木茎枝部的密度(mg/mm3)、比热(mJ/mg℃)、热扩散率(mm2/s)，V为植物茎枝部的液流速度(mm/s)。
对上式分析可以得出当x处的最大温差出现的时间为tm时，可有下式V＝(x2-4ktm)1/2/tm(2)由上式可计算沿树木茎枝的热脉冲速率V式中X为加热源与探测器之间的距离，tm为加热源处热脉冲发射后到热敏探针处热脉冲峰值出现的时间。k为树木茎枝的热脉冲扩散率(mm2/s)，它随树木茎枝体的特性而变，k可在深夜树木茎枝体热脉冲速率近似为零时，即V＝0时测定k＝r2/4tm(3)利用热脉冲传输速度V可以计算树木茎枝体的液流传输速度VsVs＝ρcV/(ρ1c1) (4)式中ρ、ρ1分别为树木茎枝体与其液相的密度，(g/mm3)，c，c1分别为植株体与其液相的比热(Jmg-1℃-1)。它们分别由水和木质部的比热及植株中液相水的密度等确定树木茎枝体的总的蒸腾速率(ET)可由树木茎枝体横向不同部位的液流传输速度Vs积分确定ET=∫0RVs(2πr)dr---(5)]]>式中Vs为树木茎枝体横向不同部位的液流传输速度，r为距树木茎枝体中心的距离，R为树木茎枝体的半径。
综上所述通过测定热脉冲发射后距热源距离为x处的最大温差出现的时间tm时可测定树木茎枝的热脉冲速度，进而确定树木茎枝蒸腾量。因此tm测定的准确性对整个测定的准确性密切相关。
要准确测定tm值，就应使热源的热脉冲热能大，距热源处的距离�。庋觳獯Φ纳挛虏畲螅觳庾既贰５仍吹娜嚷龀迦饶芄笫保只岫允髂揪ブυ斐伤鹕耍踔辽栈抵仓辏本嗳仍创Φ木嗬牍∈保不嵊捎诓迦胧髂揪ブκ比仍从肴燃觳馄鞯木嗬氲奈蟛疃沟糜墒�(2)计算的热脉冲速度V值产生较大误差。经过大量的理论分析和实验，得出对树木茎枝直径大于100mm时，热源与热检测器的距离x为15mm最好，热脉冲发射器的热能量也应控制在1000mJ/mm左右。根据文献资料树木茎枝的热脉冲传输速度在0-0.2mm/s之间变化，且大多数条件下在0-0.1mm/s之间变化，(龚道枝等，不同水分状况下桃树根茎液流变化规律研究，农业工程学报，2001(4))，树木茎枝部的密度、比热、热扩散率，ρ、C、k分别在0.6-1.2(mg/mm3)、2.0-2.8(mJ/mg℃)、0.19-0.27(mm2/s)之间变化(Y.Cohen，Determination of sap flow in Douglas-fir treesusing the heat pulsetechnique，Can.J.For.Ree，1985，vol，15)为此由式(1)模拟在，H＝1000mJ/mm，ρ＝0.9(mg/mm3)，C＝2.4(mJ/mg℃)，k＝0.23(mm2/s)时距热源x＝15m处不同热脉冲传输速度的升温温差见图1。这时热检测器处的升温温差在0.3-2.5℃变化。经过计算，对上述热源与热检测器配置下，整个热脉冲最大传输时间为8分钟，但在这一热脉冲测定过程中，由于外界环境温度的变化，树木茎枝的温度变化在0-0.08℃，这对热脉冲传输峰值和热脉冲速率的测定有相当大的影响，为此，在树木茎枝体下方不受热源影响的地方，安装另一个热敏探针T2，通过探测温差(T1-T2)峰值，出现峰值的时差作为tm值。另外根据大量的理论分析和实验得出，要准确测定树木茎枝部的热脉冲传输速度，由上述热检测器处的升温温差的检测的分辩率应在0.02％(8分钟)，(见Y.cohen，Calibrated Heat pulse methed fordetermining water uptake in cotton，Agron.J.，1988，80398-402)，显然这对热检测器的要求很高。
现有的利用热脉冲法原理所制备的传感器由温差检测器和数据采集器组成，温差检测器用来采集数据，送入数据采集器后再进行数据的处理，因微型热敏电阻具有灵敏度高、对后续采集电路要求低的优点，温差检测器中用灵敏度高微型热敏电阻制成，由两个热敏电阻分别安置在距热源15mm左右和在树木茎枝下方不受热源影响的地方，并用一桥式电路作为采集数据的电路，当其温差变化时而产生不平衡压差变化，该数据即被作为采集到的数据送入数据采集器，但在这个过程中，由于微型热敏电阻受其制造工艺的限制，同一批制造的热敏电阻的阻值及温度敏感系数很难做到完全一致，就算经过筛选也只能使其在某一基准温度变化时阻值一致，在其它温度时仍不一致，这样就会造成在果树体两个微型热敏电阻处无温差时，因其电阻值的差异，从而使测量电桥产生较大的电压输出；(热敏电阻的阻值与温度呈下式，Rt=R0eB((1/t-1/t0),]]>式中R0为基准温度T0时的热敏电阻阻值，T为温度，B为反映热敏电阻温度敏感特性的常数，按照有关标准，热敏电阻的R0的允许误差在±5％，±10％，±20％，B值一般在2000-6000之间取值，对B＝4000的热敏电阻进行分析得出R0的允许误差在±10％时，电桥输出最大偏差相当于5℃左右的温差变化，在对25℃时筛选的R0一致B值的允许偏差为±5％的热敏电阻，工作在-10℃时产生的电桥输出的最大偏差相当于4℃左右的温差变化，而热脉冲信号发出后，在树木茎枝体传播过程中，所产生的温差较�。畈焕榭鱿挛虏罘逯滴�0.3℃，且要求温差峰值的分辨率为0.02％，其在两个微型热敏电阻上造成的阻值变化很�。识鸬牡缜攀涑霰浠埠苄。胛捶⒊鋈嚷龀逍藕诺牡缜攀涑鲂藕畔啾纫〉枚啵捎谡庖恍藕庞肴嚷龀逍藕欧⒊銮暗牡缜攀涑鲂藕诺釉谝黄穑沟靡范ㄈ嚷龀逍藕旁谑髂揪ブμ逯写ス痰奈虏罘逯凳奔涫掷�。故在该传感器送出信号后要求后续处理电路模数转换电路量程要较大，分辨率和精度要求高，才能准确测定树木蒸腾速率，用模数转换电路量程小的仪表将产生较大的误差。综上所述，现有技术存在得问题是1、整机成本很高在传感器的制造过程要采用灵敏度高、一致性高的微型热敏电阻，并对其进行筛选和匹配，模数转换电路量程要较大，分辨率和精度要求高，造成整个仪器成本很高；2、测量精度较低由于传感器中微型热敏电阻的特性，决定了测量误差较大，即便用后续处理电路进行处理，也仍然存在较大误差。
发明内容
本实用新型要克服现有技术存在的整机成本高和测量精度较低的问题。
为克服现有技术存在的问题，本实用新型的技术方案是一种实时测定树木蒸腾速率的传感器，包括温差检测器1、脉冲加热源6和中央处理单元3，其特殊之处在于，所述温差检测器1和中央处理单元3之间设置有变送单元电路，该变送单元电路由两个差分双极性模数转换电路2、7，一个双极性数模转换电路3和差动放大电路5构成，所述温差检测器1与差动放大电路5的正输入端相接，温差检测器1还经由模数转换电路2与中央处理单元3相接，中央处理单元3经由双极性数模转换电路4与差动放大电路5的负输入端相接，差动放大电路5的输出经模数转换电路7后与中央处理单元3相接。
上述模数转换电路7由12位以上的模数转换器构成。
上述模数转换电路2由10位以上的模数转换器构成，双极性数模转换电路4由与模数转换电路2分辨率相当的模数转换器构成。
上述两个差分双极性模数转换电路2、7可由一个或分别由两个集成块构成。
与现有技术相比，本实用新型的优点是可以克服由于同批制造的微型热敏电阻的阻值及温度敏感系数不匹配，而造成的测量电压输出与所检测的小电压信号的叠加问题，仅对温差变化造成的小电压信号放大与测量。从而克服了现有技术仪器制造过程要采用灵敏度高、一致性高的微型热敏电阻，并对其进行筛选和匹配，要求后续处理电路模数转换电路量程要较大，分辨率和精度要求高，这样造成仪器成本高，精度较低的缺点。
图1是树木不同茎枝液流速度下的升温温差模拟图；图2为本实用新型的原理框图；图3为本实用新型的电路原理图。
具体实施方式
参见图2一种实时测定树木蒸腾速率的传感器，包括温差检测器1、变送单元电路和中央处理单元3。所说的变送单元电路设置于温差检测器1和中央处理单元3之间，该变送单元电路由两个模数转换电路2、7，一个数模转换电路3和差动放大电路5构成，所述温差检测器1与差动放大电路5的正输入端相接，还经由模数转换电路2与中央处理单元3相接，中央处理单元3经由双极性数模转换电路4与差动放大电路5的负输入端相接，差动放大电路5的输出经模数转换电路7后与中央处理单元3相接。
本实用新型的工作原理是中央处理单元3通过软件发出指令。第一步在热脉冲发射前，测量由温差检测器中两个热敏电阻阻值不匹配而经电桥转换产生的电压信号，该信号经模数转换电路2处理后转换成数字量进入中央处理单元3，经多次采集测量平均处理后，作为基准信号；该基准信号由中央处理单元3经数模转换电路4送出，进入差动放大电路5的负输入端。第二步是由中央处理单元3发出指令，指示脉冲加热源6发出热脉冲信号，再将温差检测器1测量的电压信号，送入差动放大电路5的正输入端；经差动放大电路5将两个信号相减放大后，送入模数转换电路7，进入中央处理单元3。通过测量热脉冲信号传导过程中温差检测器的温差，由中央处理单元3确定热脉冲信号在果树中的传播时间，最终确定树木茎枝的液流速度。
参见图3所说的中央处理单元3由AT89C52及键盘电路、显示电路、计时电路、存储电路和通讯电路组成。键盘电路占用AT89C52的P20～P27及INT1口，显示电路占用AT89C52的P04～P07，计时电路占用AT89C52的P16、P17及INTO口，存储电路占用AT89C52的P36、P37，通讯电路占用AT89C52的TXD端和RXD端。
上面所说的模数转换电路2、7可以通过一个电路实现，该电路由12位串行模数转换器U1(MAX1236)、电容C1、电阻R1和电阻R2构成，串行模数转换器U1的第6脚(SDA)和第11脚(SCL)分别占用AT89C52的P14、P15，第7脚(GND)接地，第8脚(VDD)接5V电源，第7脚(GND)与第8脚(VDD)之间接电容C1，第11脚(SCL)通过电阻R1接5V电源，第6脚(SDA)通过电阻R2接5V电源；模数转换器U1的第1脚(AIN0)和第2脚(AIN1)与温差检测器1的输出信号相接(温差检测器1中AD522的第7脚为电压输出端，第11脚为参考端)，模数转换器U1的AIN1端接地。
所说的数模转换电路4由12位串行数模转换器U2(MAX531)构成，它的第2脚(DIN)、第3脚(CLR)、第4脚(SCLK)占用AT89C52的P11～P13，它的第5脚(CS)接地，第13脚(VDD)接5V电源，第11脚(VSS)接-5V电源，第1脚(BIPOFF)和第9脚(REFIN)、第10脚(REFOUT)相接，接点通过电容C2接地，第7脚(DGND)和第8脚(AGND)接地，它的第14脚(RFB)和第12脚(VOUT)与差动放大电路5相接，上述电路构成双极性数模转换器。
所说的差动放大电路5采用一个仪用放大器AD522，仪用放大器AD522的第3脚(负输入端)与串行数模转换器U2(MAX531)的第14脚(RFB)和第12脚(VOUT)相接，第1脚(正输入端)与温差检测器1的输出信号(温差检测器1中AD522的第7脚)相接，第2脚与第14脚之间接有电阻R3，第4脚经可调电阻器W与第6脚相接，第7脚和第12脚与模数转换电路中模数转换器MAX1236的第3脚(AIN2)相接并接地，第9脚、第11脚与模数转换电路中模数转换器U1的第4脚(AIN3)相接，可调电阻器W和电阻R3控制放大倍数。所说的中央处理单元3的P10经驱动电路后与脉冲加热源5相接，发出热脉冲信号。
键盘电路、显示电路、计时电路、存储电路和通讯电路实现公知功能。
权利要求1.一种实时测定树木蒸腾速率的传感器，包括温差检测器(1)、脉冲加热源(6)和中央处理单元(3)，其特征在于所述温差检测器(1)和中央处理单元(3)之间设置有变送单元电路，该变送单元电路由两个差分双极性模数转换电路(2、7)，一个双极性数模转换电路(3)和差动放大电路(5)构成，所述温差检测器(1)与差动放大电路(5)的正输入端相接，温差检测器(1)还经由模数转换电路(2)与中央处理单元(3)相接，中央处理单元(3)经由双极性数模转换电路(4)与差动放大电路(5)的负输入端相接，差动放大电路(5)的输出经模数转换电路(7)后与中央处理单元(3)相接。
2.如权利要求1所述的一种实时测定树木蒸腾速率的传感器，其特征在于所述模数转换电路(7)由12位以上的模数转换器构成。
3.如权利要求1或2所述的一种实时测定树木蒸腾速率的传感器，其特征在于所述模数转换电路(2)由10位以上的模数转换器构成，双极性数模转换电路(4)由与模数转换电路(2)分辨率相当的模数转换器构成。
4.如权利要求3所述的一种实时测定树木蒸腾速率的传感器，其特征在于所述两个差分双极性模数转换电路(2、7)由一个或分别由两个集成块构成。
专利摘要本实用新型涉及传感器技术领域，具体涉及一种实时测定树木蒸腾速率的传感器。本实用新型要克服现有技术存在的整机成本高和测量精度较低的问题。本实用新型的技术方案是包括温差检测器1、脉冲加热源6和中央处理单元3，所述温差检测器1和中央处理单元3之间设置有变送单元电路，该变送单元电路由两个差分双极性模数转换电路2、7，一个双极性数模转换电路3和差动放大电路5构成，所述温差检测器1与差动放大电路5的正输入端相接，温差检测器1还经由模数转换电路2与中央处理单元3相接，中央处理单元3经由双极性数模转换电路4与差动放大电路5的负输入端相接，差动放大电路5的输出经模数转换电路7后与中央处理单元3相接。
文档编号G01N25/20GK2674446SQ200420041510
公开日2005年1月26日 申请日期2004年2月10日 优先权日2004年2月10日
发明者马孝义, 王君勤, 何自立, 李卫起 申请人:马孝义, 王君勤, 何自立, 李卫起
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