专利名称：一种霍尔传感器的制作方法
技术领域：
本实用新型涉及传感器技术，特别涉及一种霍尔传感器。
背景技术：
图1为现有的一种霍尔传感器的结构示意图。如图l所示，该霍尔传感
器通常称为线性霍尔传感器，包括电压调节�？�11、偏置与基准�？�12、 霍尔片13、放大器(AMP) 14、控制和补偿�？�15、以及线性输出级16。
电压调节�？�11的输入端连接自电源Vcc，电压调节�？�11的输出端 连接至霍尔传感器中的所有其他�？椋糜诟莸缭碫cc提供的电源电压向 霍尔传感器中的所有其他�？樘峁┑缭吹缪剐藕�。电压调节�？�11的输出 端与霍尔传感器中的所有其他�？榈牧庸叵担缤�1中自电压调节�？橐� 出的悬空箭头省略表示。
偏置与基准�？�12根据电压调节�？�11输出的电源电压信号提供参考 电压信号和恒定电流，其提供的参考电压信号和恒定电流可以输出至霍尔传 感器中的其他�？椋糜牖寄？�12的输出端与霍尔传感器中除电压调 节模块1之外的所有其他�？榈牧庸叵担缤�1中自偏置与基准�？橐� 出的悬空箭头省略表示。
霍尔片13的电源输入端与电压调节�？�11的输出端相连、地端接地， 同时具有两路信号输出端分别与AMP 14的两路输入端相连，霍尔片13在 感应到与其垂直的外部》兹场时，会产生一个大小与该外部^兹场的^兹感应强度 成正比的》兹感应电压信号并输出至AMP 14的两路输入端。
AMP 14将其两^各输入端接收到的石兹感应电压信号放大后，通过其输出 端输出至线性输出级16。线性输出级16对AMP 14放大后的》兹感应电压信号进行调节、以增大 其驱动力后经线性输出端输出。
在图1中，AMP 14还具有一控制端。线性输出级16将调整后的》兹感 应电压信号输出至控制和补偿�？�15,由控制和补偿模块15根据该磁感应 电压信号产生补偿控制信号输出至AMP 14的控制端，实现对AMP 14的闭 环控制。
图2为现有的另一种霍尔传感器的结构示意图。如图2所示，该霍尔传 感器通常称为开关霍尔传感器，相比于如图l所示的线性霍尔传感器，开关 霍尔传感器的区别仅在于AMP 14和开关输出级17 (此处所述的开关输出 级17与如图1所示的线性输出级16的工作原理基本相同)之间增加了一个 施密特触发器20。
当霍尔片13根据其感应到的磁场强度产生的磁感应电压信号，经AMP 14放大后大于某预设值时，施密特触发器20会输出高电平至开关输出级17， 再由开关输出级17调整对该高电平信号进行调整、以增大其驱动能力后通 过开关输出端输出。
当霍尔片13根据其感应到的磁场强度产生的磁感应电压信号，经AMP 14放大后输出至施密特触发器20，如果输出至施密特触发器20的磁感应电 压信号小于上述预设值时，施密特触发器20会输出低电平至开关输出级17, 再由开关输出级17调整对该低电平信号进行调整、以增大其驱动能力后通 过开关输出端输出。
可见，现有技术中如图1所示的线性霍尔传感器无法提供脉宽与外部磁 场强度成比例的脉冲信号，而现有技术中如图2所示的开关霍尔传感器虽然 能够输出高低电平交替的脉沖信号，但其无法根据外部磁场强度对脉冲信号 进行脉宽调制(PWM),从而也无法提供脉宽与外部磁场强度成比例的脉 冲信号。
实用新型内容
有鉴于此，本实用新型提供了一种霍尔传感器，能够输出脉宽与外部^兹 场强度成比例的脉冲信号。
本实用新型提供的一种霍尔传感器，包括
电压调节�？椋涫淙攵肆幼酝獠康缭�、并向霍尔传感器内的所有模 块提供电源电压信号；
偏置与基准模块，提供参考电压信号和恒定电流；
霍尔片，在感应到与其垂直的磁场时，产生大小与磁感应强度成正比的 石兹感应电压信号并输出至》文大器AMP;
AMP，输出放大后的石兹感应电压信号；
所述霍尔传感器还包括
脉宽调制PWM输出�？椋邮誂MP放大后的磁感应电压信号，并输 出脉宽与；兹感应电压信号大小成比例的脉沖信号。
由上述技术方案可见，本实用新型冲的霍尔传感器除了包括电压调节模 块、偏置与基准�？�、霍尔片、AMP之外，还包括PWM输出�？椋蒔WM 输出�？椴鰶_信号、并根据外部磁场强度对该脉沖信号进行脉宽调制， 从而使得该霍尔传感器能够提供脉宽与外部磁场强度成比例的脉沖信号。
图1为现有的一种霍尔传感器的结构示意图。
图2为现有的另一种霍尔传感器的结构示意图。
图3为本实用新型实施例中霍尔传感器的结构示意图。
图4为本实用新型实施例中霍尔传感器内PWM输出�？榈慕峁故疽馔�。
图5为本实用新型实施例中PWM输出�？榈恼竦雌魇涑龅穆龀逍藕攀疽馔�。
图6为本实用新型实施例中霍尔传感器内线性输出�？榈慕峁故疽馔�。图7为本实用新型实施例中霍尔传感器内开关输出模块的结构示意图。 图8为本实用新型实施例中霍尔传感器内保护�？榈慕峁故疽馔�。
具体实施方式
为使本实用新型的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下参照附图 并举实施例，对本实用新型进一步详细说明。
图3为本实用新型实施例中霍尔传感器的结构示意图。如图3所示，本 实施例中的霍尔传感器，除了包括如图1所示的电压调节�？�11、偏置与 基准�？�12、霍尔片13、 AMP 14、控制和补偿�？�15之外，还包括PWM 输出�？�31、线性输出�？�32、开关输出�？�33、以及输出调节�？�34 和保护模块35。
电压调节�？�11，其输入端连接自外部电源Vcc、输出端连接至霍尔传 感器中的所有其他�？椋糜谙蚧舳衅髂诘乃心？樘峁┑缭吹缪剐� 号。电压调节�？閘l的输出端与霍尔传感器中的所有其他�？榈牧庸叵担� 如图3中自电压调节�？橐龅男占肥÷员硎�。
保护�？�35，输入端连接自电压调节�？�11的输入端所连接的外部电 源Vcc;在该外部电源Vcc的电压小于预设的过压保护阈值时，向电压调节 模块11输出允许其工作的控制信号；在该外部电源Vcc的电压大于等于预 设的过压保护阈值时，向电压调节�？�11输出禁止其工作的控制信号，以 实现过压保护。当然，如果不需要实现过压保护，则可去除保护�？�35。
偏置与基准�？�12,根据电压调节�？�11输出的电源电压信号提供参 考电压信号和恒定电流，其提供的参考电压信号和恒定电流可以输出至霍尔 传感器中的其他�？椋糜牖寄？�12的输出端与霍尔传感器中除电压 调节�？閕i之外的所有其他�？榈牧庸叵担缤�3中自偏置与基准模块 引出的悬空箭头省略表示。
霍尔片13的电源输入端与电压调节�？�11的输出端相连、地端4妾地， 且霍尔片13的两路信号输出端分别与AMP 14的两路输入端相连，霍尔片13在感应到与其垂直的,磁场时，产生大小与i兹感应强度成正比的》兹感应电 压信号并输出至放大器AMP 14;
AMP 14，输出i文大后的》兹感应电压信号。
输出调节�？�34的输入端连接自AMP 14的输出端，对AMP 14放大 后的磁感应电压信号进行例如滤波等优化处理；输出调节�？�34的三路输 出端分别连接至PWM输出�？�31、线性输出模块32、以及开关输出�？� 33，将经AMP 14》支大和优化处理后的石兹感应电压信号分别输出至PWM输 出�？�31、线性输出�？�32、以及开关输出�？�33。
输出调节�？�34还将优化处理后的磁感应电压信号输出至控制和补偿 �？�15,由控制和补偿�？�15按照现有方式产生补偿控制信号输出至AMP 14的控制端，实现对AMP 14的闭环控制。其中，控制和补偿�？�15为可 选的�？椋绻恍枰訟MP 14实现闭环控制则可将控制和补偿�？�15 去除。
需要说明的是，输出调节模块34仅仅是为了对AMP 14放大后的磁感 应电压信号进行优化处理，实际应用中也可以不设置输出调节模块34,而 是直接将AMP 14的输出端分别连接至PWM输出模块31、线性输出�？� 32、以及开关输出模块33，且将可选的控制和补偿�？�15的输入端连接自 线性输出�？�32。
PWM输出�？�31，接收经AMP 14放大、并经输出调节模34块优化 后的i兹感应电压信号，并通过PWM输出端输出脉宽与》兹感应电压信号电压 大小、也就是脉宽与霍尔片感应到的外部磁场强度成比例的脉沖信号。
实际应用中，PWM输出�？�31可以为可调节的功能�？椋部梢晕� 可调节的功能�？�。在图3中，PWM输出�？�31属于可调节的功能�？椋� 并进一步具有一频率调节输入端，PWM输出�？�31可根据自频率调节输入 端输入的频率调节信号或外接元器件，调节其输出的脉冲信号频率。
线性输出模块32,接收经AMP14放大、并经输出调节�？�34优化后 的磁感应电压信号，并可按照现有如图1所示的线性输出级16的方式进行调节、以增大其驱动能力后通过线性输出端输出磁感应电压信号，且增大磁
感应电压信号的输出范围，使其最小输出接近o、最大输出接近电源电压。
实际应用中，线性输出�？�32可以为可调节的功能�？椋部梢晕� 可调节的功能�？椤Ｔ谕�3中，线性输出�？�32属于可调节的功能模块， 并进一步具有一斜率调节输入端，这里所述的斜率是指线性输出模块32输 出的磁感应电压信号与作用于霍尔片13的磁场强度的线性比例，线性输出 �？�32可根据自斜率调节输入端输入的斜率调节信号或外接元器件，调节 其输出的磁感应电压信号斜率。
开关输出�？�33，接收经AMP14放大、并经输出调节�？�34优化后 的^f兹感应电压信号，并通过开关输出端输出与该义兹感应电压信号大小相对应 的高低电平。
实际应用中，开关输出�？�33可以为可调节的功能�？椋部梢晕� 可调节的功能模块。在图3中，开关输出�？�33属于可调节的功能�？椋� 并进一步具有一阈值调节输入端，这里所述的阈值是指开关输出�？�33根
据其接收到的磁感应电压信号大小，实现其输出的高低电平切换所依据的阔 值，开关输出�？�33可根据自阈值调节输入端输入的阈值调节信号或外接 元器件，以调节高低电平切换的时机。
可见，本实施例在霍尔传感器中设置了 PWM输出才莫块34,由PWM输 出�？�34产生脉沖信号、并根据外部磁场强度对该脉沖信号进行脉宽调制， 从而能够提供脉宽与外部磁场强度成比例的脉冲信号，以较低的硬件成本实 现PWM输出。
需要说明的是，本实施例中只需设置PWM输出�？�31即可提供脉宽 与外部磁场强度成比例的脉沖信号，而线性输出�？�32和开关输出�？�33 只是为了提供更多种类的输出信号，并非霍尔传感器中必不可少的�？�。
而且，本实施例在霍尔传感器中设置了保护模块35，由于保护�？�35 能够实现过压保护，从而提高了霍尔传感器的安全性。
下面，分别对本实施例中霍尔传感器内的PWM输出�？�31、线性输出�？�32、开关输出�？�33、以及保护�？�35进行详细说明。
图4为本实用新型实施例中霍尔传感器内PWM输出�？榈慕峁故疽�
图。如图4所示，本实施例中的PWM输出�？�31包括误差放大器311、
比较器312、 RS触发器313、振荡器314、电流源315、 P沟道互补金属氧
化物半导体(PMOS) 316、 N沟道互补金属氧化物半导体(NMOS) 317、
以及电容318、 PWM输出级319。
误差放大器311，其正端输入接收经输出调节�？�34优化后的磁感应
电压信号、其负端输入接收偏置与基准模块12提供的参考电压信号，其输
出端输出磁感应电压信号相比于参考电压信号的误差放大值。
比较器312，其负端输入接收误差放大器311输出的误差放大值、正端
输入通过电容318接地，其输出端在正端输入大于负端输入时输出高电平、
在正端输入小于等于负端输入时输出低电平。
RS触发器313，其R端连接自比较器312的输出端、S端连接自振荡器
314、Q端连接至PWM输出级319、Q非(即图4中所示的5 )端连接至PMOS
316和NMOS 317的栅才及。
其中，振荡器314产生的是高电平脉宽较窄的脉冲信号，参见图5。 PWM输出级319也可以对Q端输出的电平信号进行调节、以增大其驱
动能力后通过PWM输出端输出，PWM输出级319的工作原理与现有如图
1所示的线性输出级16和如图2所示的开关输出级17相类似，在此不再赘述。
电流源315,接收并输出偏置与基准�？�312所提供的恒定电流。 PMOS 316，其漏极与电流源相连、源极与电容318连接比较器312的 一端相连、栅极与RS触发器313的Q非端相连。这样，在PMOS316作为 控制端的栅极为低电平时，导通电流源315与电容318连接比较器312的一 端，在其作为控制端的栅极为高电平时，断开电流源315与电容连接比较器 的一端。NMOS317，其漏极与电容318连接比较器312的一端相连、源极与地 端相连、；败极与RS触发器313的Q非端相连。这样，在NMOS317作为控 制端的栅极为高电平时导通电容318连接比较器312的一端与地端，在作为 控制端的栅极为低电平时断开电容318连接比较器312的一端与地端。
当然，上述PMOS316和NMOS317也可以由其他带有控制端的开关器 件来替换。
仍参见图4，该PWM输出�？�31还包括频率调节电路310，频率调节 电路310的输出端连接至振荡器314、输入端连接自如图3所示的频率调节 输入端， 一外接电阻40的一端连接在频率调节输入端、该外接电阻40的另 一端接地。
这样，调节外接电阻的阻值大�。纯赏ü德实鹘诘缏�310影响到振 荡器314内部参数，从而影响到振荡器314产生的脉冲信号周期长度，而由 于PWM输出模块31输出的脉沖信号与振荡器314产生的脉冲信号周期相 同，因而就实现了对PWM输出�？�31输出的脉沖信号频率调节。
以上只是以通过外接电阻40实现频率调节为例，实际应用中，也可直 接通过频率调节信号来控制频率调节电路310、以改变振荡器314产生的脉 冲信号频率，但工作原理基本相同。且频率调节电路310可由现有任意一种 频率调节电路来实现，在此不再——赘述。
以下举一实例，对上述PWM输出冲莫块31的工作原理进行如下说明 1 )在图3中的霍尔片13未感应到外部磁场时，假设误差放大器311的 放大倍数为n (n大于1的实数)、图3中的输出调节�？�34输出的电磁感 应电压信号大小为Vm ( Vm的大小由电路特性决定)、偏置与基准模块ll 提供的参考电压信号大小为Vr，误差放大器311输出至比较器312负端的 电压为n ( Vm-Vr)。
在振荡器314产生的脉冲信号的前半个周期内，当该脉沖信号为高电平 时，由于电容318未充电，因而比4交器312的正端输入电压大小为0, #^于 比较器312的负端输入n(Vm-Vr),使得比较器312的输出为0、即RS触发器313的R端输入为0;且由于振荡器314产生的脉冲信号此时为高电平， 即RS触发器313的S端输入为1，因而RS触发器313的Q端输出为1、 Q 非端输出为O， PMOS 316被导通且NMOS 317断开、电容318充电，相应 地，比较器312的正端输入电压逐步提升。
在振荡器314产生的脉冲信号的前半个周期内，当该脉沖信号跳变为低 电后，虽然电容318已充电，但比较器312的正端输入电压仍低于负端输入 的n(Vm-Vr),因而比较器312的输出仍为0、即RS触发器313的R端 输入仍为0;且振荡器314输出的脉沖信号跳变为低电平，即RS触发器313 的S端输入变为O,因而RS触发器313的Q端输出保持为1、 Q非端输出 保持为0， PMOS316继续导通且NMOS317继续断开、电容318继续充电， 使得比较器312的正端输入电压逐步提升，并在振荡器314产生的脉冲信号 的前半个周期结束时高于比较器312的负端输入电压n (Vm-Vr)。
这样，在振荡器314产生的脉冲信号的前半个周期内，Q端输出、即 PWM输出端的输出均为高电平1。当然，电容318充电使得比较器312的 正端输入电压高于负端输入电压时间，主要取决于电容318的容值、电流源 315的恒定电流大小、以及误差放大器311的放大倍数n，本实例中假设电 容318的容值、电流源315的恒定电流大小、以及误差放大器311的放大倍 数n能够满足在振荡器314产生的脉冲信号的半个周期内，电容318充电即 可使得比较器312的正端输入电压高于负端输入电压。
在振荡器314产生的脉沖信号的后半个周期内，由于电容318充电使得 比较器312的正端输入电压高于负端输入电压，比较器312的正端输入电压 高于负端输入电压n ( Vm-Vr)，因而比较器312的输出为1 、即RS触发器 313的R端输入为1;由于振荡器314产生的脉沖信号仍持续为低电平，即 RS触发器313的S端输入为0，因而RS触发器313的Q端输出跳变为0、 Q非端输出跳变为1, PMOS 316断开且NMOS 317净皮导通、电容318放电； 电容318放电后，使得比较器312的正端输入电压逐步降低并低于负端输入 电压。其中，电容318放电的时间很快，与振荡器314产生的脉沖信号周期相比可以忽略不计。
在振荡器314产生的脉沖信号的后半个周期内，当电容318放电使得比 较器312的正端输入电压低于负端输入电压时，比较器312的输出再次变为 0、即RS触发器313的R端输入再次跳变为0;而此时，振荡器314产生的 脉沖信号仍持续为低电平，即RS触发器313的S端输入为0,因而RS触 发器313的Q端输出保持为0、 Q非端输出保持为l, PMOS316继续断开 且NMOS317继续导通、电容318放电直至振荡器314产生的脉沖信号的后 半个周期结束时放空。
这样，在振荡器314产生的脉冲信号的后半个周期内，Q端输出均为0, 直到该脉沖信号在其下一个周期再次调变为高电平为止。当然，电容318放 电直至放空的时间，主要取决于电容318的容值，本实例中假设电容318的 容值能够满足该电容在振荡器314产生的脉冲信号的半个周期内放电放空。
由此，在振荡器314产生的脉沖信号的高电平脉宽宽度可忽略不计时， 假设电容318充电并使其两端电压高于到比较器312的负端输入电压的时 间，即Q端输出为1的时间刚好等于振荡器314产生的脉沖信号的半个周 期，则能够实现在图3中的霍尔片13未感应到外部》兹场时时，PWM输出模 块31输出周期与振荡器314产生的脉沖信号相同、且占空比为50%的脉沖 信号。
2)在图3中的霍尔片13感应到外部磁场时，仍假设误差放大器311的 放大倍数为n (n大于1的实数)、图3中的输出调节�？�34输出的电磁感 应电压信号大小为Vm， (Vm，大于Vm)、偏置与基准模块12提供的参考电 压信号大小为Vr，误差放大器311输出至比较器312负端的电压为n (Vm,-Vr),且n (Vm，-Vr)大于n ( Vm-Vr)。
这样，相比于霍尔片13未感应到外部磁场的情况，比较器312负端的 电压升高了 ，电容318充电以使得比较器312的正端输入电压高于负端输入 电压时间加长了， RS触发器313的Q端输出保持为1的时间、即PWM输 出端的输出均为高电平1的时间随之加长了；而由于振荡器314产生的脉沖信号的频率是不变的，因而PWM输出端的脉沖信号的占空比就提高了 。 由此可见，如图4所示的PWM输出�？�31能够输出脉宽与》兹感应电
压信号电压大小、也就是霍尔片13受到的外部磁场强度成比例的脉沖信号。 图6为本实用新型中霍尔传感器内线性输出�？榈慕峁故疽馔肌Ｈ缤�6
所示，本实施例中的线性输出�？�32包括前端控制电路321和线性输出
级16。
前端控制电路321用于分压，与通过如图3所示的斜率调节输入端与一 外接电阻60的一端相连、且该外接电阻60的另一端接地；前端控制电^各 321接收经AMP 14放大、并经输出调节�？�34优化的磁感应电压信号，按 照其连接的该外接电阻60阻值所确定的分压比例对接收到的》兹感应电压信 号进行分压，并输出分压后的it感应电压信号。
其中，前端控制电路321与外接电阻60的组合可按照现有任意一种分 压电路的结构来实现，在此不再——赘述。
线性输出级16，接收分压后的磁感应电压信号，并按照现有方式对其 接收到的磁感应电信号进行调节、以增大其驱动能力和输出范围后，经线性 输出端输出。
这样，与霍尔片13感应到的^兹感应强度成正比的^兹感应电压信号，经 前端控制电路321分压后，再由线性输出级16进行调节、以增大其驱动能 力和输出范围后输出，使得线性输出�？�32输出的磁感应电压信号与作用 于霍尔片13的外部磁场强度的线性比例有所降低，从而实现了对线性输出 �？�32的斜率调节。
以上只是以通过外接电阻实现斜率调节为例，实际应用中，也可直接通 过斜率调节信号来控制前端控制电路的分压比例，但工作原理基本相同，在
此不再——赘述。
当然，如果不需要对线性输出�？�32进行斜率调节，则也可以去除前 端控制电路321及其连接的外接电阻60，即使得线性输出�？�32中仅包含 线性输出级16。图7为本实用新型中霍尔传感器内开关输出�？榈慕峁故疽馔�。如图7 所示，本实施例中的开关输出模块33包括采样控制电路331、迟滞比较 器332、以及开关输出级17。
采样控制电路331可由多个电阻串联而成，接收偏置与基准�？�12提 供的参考电压信号，并对该参考电压信号按照分压比例进行分压后输出。其 中，采样控制电路331还连接至一外接电阻70的一端，该外接电阻70的另 一端接地，采样控制电路331的分压比例由该外接电阻70的阻值确定。
迟滞比较器332,其负端输入接收经AMP 14放大、并经输出调节�？� 34优化后的^f兹感应电压信号，其正端输入连接自采样控制电路331，其输出 端连接至开关输出级17;当其负端输入小于正端输入时，其输出端输出高 电平；当其负端输入由小于正端输入变为大于等于正端输入时，其输出端由 高电平变为低电平；当其负端输入由大于等于正端输入变为小于正端输入、 且负端输入小于预设回复阈值时，其输出端由低电平变为高电平。
开关输出级17，接收迟滞比较器332输出的电平信号，并按照现有方 式对其接收到的电平信号进行调节、以增大其驱动力后，经开关输出端输出。
这样，当如图3所示的霍尔片13感应到的外部磁场强度由零逐渐增大， 输出调节�？�34输出的磁感应电压信号大小也逐渐增大，当该外部磁场小 于预设导通阈值时，使得输出调节�？�34输出的磁感应电压信号小于经采 样控制电路331分压后的参考电压信号大�。蚨僦捅冉掀�332的负端输 入电压小于正端输入电压，迟滞比较器332的输出端输出高电平，相应地， 开关输出级17输出高电平；
当上述外部磁场大于等于预设导通阈值时，使得输出调节�？�34输出 的磁感应电压信号大于等于经采样控制电路331分压后的参考电压信号大 �。蚨僦捅冉掀�332的负端输入电压由小于正端输入电压变为大于等于 正端输入电压，迟滞比较器332输出也就由高电平变为低电平，相应地，开 关输出级17输出低电平；
此后，如果上述外部磁场减小并使其小于预设的导通阈值，使得输出调2 节�？�34输出的磁感应电压信号再次小于经釆样控制电路331分压后的参 考电压信号大�。蛴捎诔僦捅冉掀�332的迟滞特性，其输出不会立即由低 电平变为高电平，而只有当上述外部磁场减小直至小于预设的回复阈值，即 使得迟滞比较器332负端输入电压小于某个预设的特定电压值时，迟滞比较 器332的输出才会由低电平变为高电平。该预设的特定电压值通常由迟滞比 较器332自身的特性决定。
其中，迟滞比较器332的正端输入电压与上述预设的特定电压值的差值 称之为迟滞比较器332的迟滞电压，而外部磁场的导通阈值与回复阈值之差 称之为磁滞，而迟滞比较器332的正端输入电压、以及上述预设的特定电压 值均可看作其输出端进行高低电平切换的阈值。
而采样控制电路331由于能够调节迟滞比较器332的正端输入电压，因 而也就调节了迟滞比较器332输出电压的高低电平切换阈值，从而实现对阈 值及迟滞电压大小的调节。
当然，如图7所示的开关输出模块33中，也可以利用现有的施密特触 发器20、或其他具有类似功能的元器件替换迟滞比较器332。
以上只是以通过外接电阻实现阈值调节为例，实际应用中，也可直接通 过阈值调节信号来控制采样控制电路的分压比例。
图8为本实用新型中霍尔传感器内保护模块的结构示意图。如图8所示， 本实施例中的保护�？�35包括第一采样电阻351、第二采样电阻352、以 及比较器353。
第一采样电阻351的一端连接自如图3所示的电压调节�？�11输出端 所连接的外部电源Vcc、另一端与第二采样电阻352的一端相连，第二采样 电阻352的另一端接地。
比较器353的负端输入连接自第 一采样电阻351与第二采样电阻352相 连的一端、正端输入接收偏置与基准�？�12提供的参考电压信号；在正端 输入大于负端输入时，其输出端向电压调节模块11的使能端输出高电平信 号，允许电压调节�？�11工作；在正端输入小于等于负端输入时，其输出端向电压调节�？�11输出低电平信号，禁止电压调节�？�11工作。
这样，第一采样电阻351和第二采样电阻352构成的分压电路，将外部 电源Vcc的电压分压后输出至比较器353的负端输入，而比较器353正端输 入接收的参考电压信号与分压比例的商则可看作过压保护阈值。
当正端输入电压大于负端输入电压时，即分压后的电源Vcc电压信号小 于过压保护阈值，则表示电源电压信号正常，因而向电压调节�？閁的使 能端输出高电平信号，允许电压调节模块11工作；
当正端输入电压小于等于负端输入电压时，即分压后的电源电压信号大 于等于过压保护阈值，则表示电源电压信号异常，因而向电压调节模块11 的使能端输出低电平信号，禁止电压调节�？�11工作。
上述高电平信号用作允许电压调节�？�11工作的控制信号，而低电平 信号则用作禁止电压调节�？�11工作的控制信号，实际应用中，也可利用 低电平信号作为允许电压调节�？�11工作的控制信号，并利用高电平信号 作为禁止电压调节�？�11工作的控制信号。
当然，上述保护�？�35仅仅是一种实现方式，能够依据阈值进行判断 的各种电路结构均可实现上述功能，在此不再——赘述。
以上所述仅为本实用新型的较佳实施例而已，并非用于限定本实用新型 的保护范围。凡在本实用新型的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替 换以及改进等，均应包含在本实用新型的保护范围之内。
权利要求1、一种霍尔传感器，包括电压调节�？椋涫淙攵肆幼酝獠康缭�、并向霍尔传感器内的所有�？樘峁┑缭吹缪剐藕牛黄糜牖寄？椋峁┎慰嫉缪剐藕藕秃愣ǖ缌鳎换舳诟杏Φ接肫浯怪钡拇懦∈保笮∮氪鸥杏η慷瘸烧鹊拇鸥杏Φ缪剐藕挪⑹涑鲋练糯笃鰽MP；AMP，输出放大后的磁感应电压信号；其特征在于，所述霍尔传感器还包括脉宽调制PWM输出�？椋邮誂MP放大后的磁感应电压信号，并输出脉宽与磁感应电压信号大小成比例的脉冲信号。
2、 如权利要求1所述的霍尔传感器，其特征在于，所述PWM输出模 块包括误差放大器，其正端输入接收所述AMP放大后的磁感应电压信号、其 负端输入接收所述偏置与基准�？樘峁┑牟慰嫉缪剐藕牛涫涑龆耸涑鏊� 收的磁感应电压信号相比于参考电压信号的误差放大值；第一比较器，其负端输入接收所述误差放大值、正端输入通过一电容接 地，其输出端在正端输入大于负端输入时输出高电平、在正端输入小于等于 负端输入时输出低电平；RS触发器，其R端连接自第一比较器的输出端、S端连接自一振荡器；PWM输出级，连接自RS触发器的Q端，将RS触发器的Q端输出信 号调节后输出；PMOS，其漏极与电流源相连、源极与电容连接比较器的一端相连、栅 极与RS触发器的Q非端相连；NMOS,其漏极与电容连接比较器的一端相连、源极与地端相连、栅极 与RS触发器的Q非端相连。
3、 如权利要求2所述的霍尔传感器，其特征在于，所述PWM输出模 块进一步包括频率调节电路，其输出端连接至振荡器、输入端与第一外接电阻的一端 相连，第一外接电阻的另一端接地。
4、 如权利要求1至3中任意一项所述的霍尔传感器，其特征在于，所 述霍尔传感器进一步包括线性输出�？椋邮誂MP放大后的磁感应电压信号，并对该磁感应电 压信号进行调节后输出。
5、 如权利要求4所述的霍尔传感器，其特征在于，所述线性输出�？� 包括前端控制电路，与第二外接电阻的一端相连、该第二外接电阻的另一端 接地；且，前端控制电路接收AMP放大后的磁感应电压信号，并输出分压 后的磁感应电压信号，该分压的分压比例依据第二外接电阻的阻值确定；线性输出级，接收分压后的磁感应电压信号，并通过线性输出端输出调 节后的该》兹感应电压信号。
6、 如权利要求4所述的霍尔传感器，其特征在于，所述霍尔传感器进 一步包括开关输出�？椋邮誂MP放大后的磁感应电压信号，并通过开关输出 端输出与该》兹感应电压信号大小相对应的高氐电平。
7、 如权利要求6所述的霍尔传感器，其特征在于，所述开关输出模块 包括采样控制电路，与第三外接电阻的一端相连、且第三外接电阻的另一端 接地；且，采样控制电路接收偏置与基准�？樘峁┑牟慰嫉缪剐藕牛⑹涑� 分压后的参考电压信号，该分压的分压比例依据第三外接电阻的阻值确定；迟滞比较器，其负端输入接收AMP放大后的磁感应电压信号，其正端 输入连接自采样控制电路；当其负端输入小于正端输入时，其输出端输出高 电平；当其负端输入由小于正端输入变为大于等于正端输入时，其输出端由高电平变为低电平；当其负端输入由大于等于正端输入变为小于正端输入、 且负端输入小于第一预设值时，其输出端由低电平变为高电平；开关输出级，接收迟滞比较器输出的电平，并对其接收到的电平进行调 节后通过开关输出端输出。
8、 如权利要求6所述的霍尔传感器，其特征在于，所述霍尔传感器进 一步包括输出调节�？椋鯝MP放大后的磁感应电压信号经输出调节模 块优化后再输出至所述PWM输出�？椤⑾咝允涑瞿？�、以及开关输出�？�。
9、 如权利要求8所述的霍尔传感器，其特征在于，所述霍尔传感器进 一步包括控制和补偿�？椋邮站鯝MP放大、且经所述输出调节�？� 优化后的磁感应电压信号，并产生补偿控制信号输出至所述输出调节�？�。
10、 如权利要求1至3中任意一项所述的霍尔传感器，其特征在于，所 述霍尔传感器进一步包括保护�？椋涫淙攵肆铀鐾獠康缭矗辉谒鐾獠康缭吹缪剐∮诘诙� 预设值时，向电压调节�？槭涑鲈市砥涔ぷ鞯目刂菩藕牛辉谒鐾獠康缭吹� 压大于等于第二预设值时，向电压调节�？槭涑鼋蛊涔ぷ鞯目刂菩藕�。
11、 如权利要求10所述的霍尔传感器，其特征在于，所述保护�？榘ǖ� 一采样电阻的一端连接自所述外部电源、另 一端与第二采样电阻的一 端相连，第二采样电阻的另一端接地；第二比较器，其负端输入连接自第 一采样电阻与第二采样电阻相连的一端、正端输入接收偏置与基准�？樘峁┑牟慰嫉缪剐藕牛黄湔耸淙肓幼� 第一采样电阻与第二采样电阻相连的一端；在正端输入大于负端输入时，其 输出端向电压调节模块输出允许其工作的控制信号；在正端输入小于等于负 端输入时，其输出端向电压调节�？槭涑鼋蛊涔ぷ鞯目刂菩藕�。
专利摘要本实用新型公开了一种霍尔传感器。本实用新型公开的霍尔传感器包括电压调节�？椋涫淙攵肆幼酝獠康缭�、并向霍尔传感器内的所有�？樘峁┑缭吹缪剐藕牛黄糜牖寄？椋峁┎慰嫉缪剐藕藕秃愣ǖ缌鳎换舳诟杏Φ接肫浯怪钡拇懦∈保笮∮氪鸥杏η慷瘸烧鹊拇鸥杏Φ缪剐藕挪⑹涑鲋练糯笃鳎环糯笃鳎涑龇糯蠛蟮拇鸥杏Φ缪剐藕牛宦隹淼髦�(PWM)输出�？椋邮辗糯笃鞣糯蠛蟮拇鸥杏Φ缪剐藕牛⑼ü齈WM输出端输出脉宽与磁感应电压信号大小成比例的脉冲信号。可见，本实用新型由PWM输出�？椴龀逍藕拧⒉⒏萃獠看懦∏慷榷愿寐龀逍藕沤新隹淼髦疲佣沟酶没舳衅髂芄惶峁┞隹碛胪獠看懦∏慷瘸杀壤穆龀逍藕�。
文档编号G01D5/12GK201233438SQ20082012626
公开日2009年5月6日 申请日期2008年7月29日 优先权日2008年7月29日
发明者波 陈 申请人:比亚迪股份有限公司
专业数控铣床产品供应商
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